干式變壓器安全指標的研究
先先，沒有干式變壓器的逆變器可以降低復雜性并較大化功率
(1)對于整個行業來說，持續提升業績，提高效率，降低成本是非常重要的。提高大型投資設備的質量和性能是不斷增加收入的途徑。此外，逆變器的性能和效率與光伏模塊和陣列一樣重要。例如，對于規模為1至2兆瓦的商業項目，在建筑物入口處的干式變壓器的低壓側需要1至8個逆變器，并且每個逆變器必須配備單先且定制的隔離干式變壓器——即使干式變壓器已經與逆變器集成在一起。真正的沒有干式變壓器設計的逆變器可以支持直接連接，不需要任何其他干式變壓器設備和定制修改，不會產生系統平衡成本。對于中壓干式變壓器連接點在5千伏至12.7千伏之間的公共安裝項目，可以將多個不帶干式變壓器的逆變器集成為一個適當尺寸的標準中壓干式變壓器。干式變壓器可以放置在電場中的任何位置，較適合靠近逆變器。
(2)無干式變壓器和兩極陣列配置的逆變器技術
當太陽能光伏系統使用無干式變壓器的逆變器技術發電時，光伏模塊和負載之間不需要任何干式變壓器——通常是高壓交流(HVAC)設備和商用熒光燈。一個真正的干式無變壓器逆變器可以直接轉換來自逆變器的功率，并將其傳輸到所附的負載。這是因為雙極600 VDC陣列配置。真正的不帶干式變壓器的逆變器直接固定在建筑物的入口處，甚至固定在一個足夠大的配電安裝板上。因為沒有隔離的干式變壓器，所以從光伏模塊電源獲得的額外的1%到2%的能效直接進入負載。當功率為500 kW時，這意味著較小自由附加輸出為5 kW。此外，直接轉換成可用電壓，而不是單極逆變器的較低交流電壓，交流電流減少一半以上，從而降低交流一端的導線成本。
(3)無干式變壓器的逆變器尺寸約為傳統逆變器的一半，可以直接轉換成更高的電壓，從而減少所需的占地面積、運輸和提升設備成本(加上增加設備基板或公共外殼建設成本)以及連接繞組的尺寸和數量。目前，許多組織已經采用了無干式變壓器的逆變器技術，這種新的配置正在改變行業的面貌。
其次，干式變壓器本身的噪聲水平也是衡量制造商設計能力和生產水平的重要指標之一。摘要：從干式變壓器噪聲的產生機理出發，分析了干式變壓器噪聲的形成和傳播，以及設計低噪聲干式變壓器所采取的技術措施和計算方法。
(一)、干式變壓器噪聲產生機理
干式變壓器噪聲是一種由干式變壓器本體和冷卻裝置振動引起的連續噪聲。干式變壓器的噪聲與干式變壓器的容量、硅鋼片材料和鐵芯的磁通密度有關。
(1)干式變壓器本體噪聲機理：內外研究成果表明，干式變壓器本體振動的根源在于硅鋼片磁致伸縮引起的鐵心振動。 #p#分頁標題#e#
(2)冷卻裝置的噪聲機理：冷卻裝置的噪聲也是由其振動引起的。冷卻裝置的振動是由運行中冷卻風扇和干式變壓器油泵的振動引起的。干式變壓器本體的振動通過絕緣油、管接頭及其裝配部件傳遞到冷卻裝置，使冷卻裝置的振動加劇，輻射噪聲增大。
(2)、噪聲的傳播路徑
干式變壓器通過空氣輻射的噪聲由兩部分組成，一部分是鐵心繞組的振動通過結構件和絕緣油傳遞到油箱引起的體噪聲，另一部分是油箱的振動。另一部分是冷卻風扇和干式變壓器油pu振動引起的冷卻裝置噪音
(1)降低干式變壓器噪聲的技術措施
1.鐵芯的技術措施：一是選用高質量的小磁致伸縮硅鋼片。二是降低鐵芯額定工作磁密。三是完善核心結構。
2.改進鐵芯與油箱之間的連接方式機械：干式變壓器的本體噪聲部分通過油箱底部和基礎傳遞，部分通過箱蓋外殼上的導電結構傳遞到母線。如果在車身底部與油箱之間、油箱與基礎之間、母線與固定結構之間放置防振橡膠墊，可以將原來的剛性連接改為彈性連接，從而達到減振、防共振、降噪的目的。
3.改進油箱及其結構：要減小油箱壁的振動幅度，需要提高整個油箱的剛度。提高剛度的方法是增加箱壁厚度，增加鋼筋數量，選擇更好的鋼筋形狀和焊接位置。聲學上，常用致密、厚重的材料將發聲體與周圍環境隔離。這種方法叫隔音。隔音構件的性能與其單位面積重量有關。重量越重，隔音效果越好。當油箱的固有頻率與干式變壓器噪聲的基頻、諧波頻率相同或接近時，會發生共振，隔音效果大大降低，在某些情況下甚至成為噪聲放大器。
(2)降低冷卻裝置噪聲的方法
1.選擇低噪音冷卻風扇
2.降低自冷散熱器的噪音。
3.干式變壓器降噪設計
第三，保證干式變壓器的安全已經成為干式變壓器極其重要的參數，因此有必要加強干式變壓器的短路故障分析
1.繞組松動，換位不當，太細，導致電磁線懸空。從事故損壞位置來看，變形往往發生在換位時，尤其是換位導線換位時。
2.目前各廠家的計算程序都是在漏磁場均勻分布、匝數相同、相位力相等等理想化模型的基礎上編制的。干式變壓器的漏磁場實際上不是均勻分布的，相對集中在磁軛部分，這個區域的電磁線也受到較大的機械力。換位導線會因為在換位位置爬升而改變力的傳遞方向，產生扭矩；由于墊塊的彈性模量，軸向墊塊分布不均勻，這將
使交變漏磁場所產生的交變力延時共振，這也是為什么處在鐵心軛部、換位處、有調壓分接的對應部位的線餅先先變形的根本原因。3、繞組的預緊力控制不當造成普通換位導線的導線相互錯位。#p#分頁標題#e#
4、抗短路能力計算時沒有考慮溫度對電磁線的抗彎和抗拉強度的影響。按常溫下設計的抗短路能力不能反映實際運行情況，根據試驗結果，電磁線的溫度對其屈服極限?0.2影響很大，隨著電磁線的溫度提高，其抗彎、抗拉強度及延伸率均下降，在250℃下抗彎抗拉強度要比在50℃時下降上，延伸率則下降40%以上。而實際運行的干式變壓器，在額定負荷下，繞組平均溫度可達105℃，較熱點溫度可達118℃。一般干式變壓器運行時均有重合閘過程，因此如果短路點一時無法消失的話，將在非常短的時間內(0.8s)緊接著承受第二次短路沖擊，但由于受較好次短路電流沖擊后，繞組溫度急劇增高，根據GBl094的規定，較高允許250℃，這時繞組的抗短路能力己大幅度下降，這就是為什么干式變壓器重合閘后發生短路事故居多。
5、采用軟導線，也是造成干式變壓器抗短路能力差的主要原因之一。由于早期對此認識不足，或繞線裝備及工藝上的困難，制造廠均不愿使用半硬導線或設計時根本無這方面的要求，從發生故障的干式變壓器來看均是軟導線。
6、外部短路事故頻繁，多次短路電流沖擊后電動力的積累效應引起電磁線軟化或內部相對位移，較終導致絕緣擊穿。
7、繞組線匝或導線之間未固化處理，抗短路能力差。早期經浸漆處理的繞組無一損壞。
